混合酸導致鎢絲的自發酸溶的研究

用氫氟酸和硝酸的混合酸導致鎢絲的自發酸溶，這個加熱過程不需要外部熱源。

固體試樣的元素分析在分析測定前通常需用“濕法”或“幹法”分解樣品.微波溶樣法可以在短時間中將試樣轉變成溶液。

分析化學家們在繼續尋找快的溶解方法，例如線上微波溶樣法，並試圖闡明這種溶樣過程發生的機理。已知氫氟酸和氫氯酸的任一種對鎢的溶解都沒多大效果。而王水(HCl一HNO, ,3十1)則導致鎢表面氧化，從而使其溶解更加困難。

氨水對鎢也不起什麼作用.過氧化氫可以溶解金屬鎢，過氧化氫在這裏起著氧化劑和絡合劑的雙重作用.然而這種方法十分費時，這樣就引入了基於微波加熱的溶樣方法。

往往偶然出乎意料現象的發現可以用以揭示某研究過程的實質。這就是溶解金屬鎢絲的現狀.在採用微波溶樣前曾就單一酸或混合酸的適宜酸度範圍進行了初步的研究。

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影響鎢絲燈中鎢絲品質的因素

金屬鎢及鎢粉用於製造燈泡中的鎢絲。通常無論銘絲燈的功率和電壓如何，其平均壽命可以預期達1000小時。

顯然燈絲的幾何形狀對壽命有一定影響，但主要因素是造燈所用鎢絲的物理、冶金、機械性能。而鎢中雜質金屬的種類和含量影響著鎢絲的上述性質。在鎢絲中加上鉀、矽、鋁的化合物，能夠讓鎢燈絲在高溫下具有良好的抗下垂性能，同時經再結晶後又具有滿意的室溫延性。

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鎢絲的多模連續拉絲新技術

鎢絲的多模連續拉絲，在許多微金屬絲拉伸生產領域國外已大量應用滑動拉伸新原理，採用低滑動或微滑動多模拉絲技術和設備，在降低滑動功率損耗、穩定絲材表面品質、減小拉絲塔輪磨損和提高出絲速度等方面，取得很好效果。

這一先進技術值得鎢絲加工業借鑒。其基本做法是加大最後一道次的延伸係數與塔輪速比的比值，將滑動係數設定在1.1左右，其他道次的滑動係數均降低至1.0~1.01，這樣使得各級塔輪均保持有10%左右的均勻滑動率，不再出現很大的遞增性累積滑動。為適配該技術，需要在拉絲機模數(塔輪級數)的設置、塔輪的速比設計及傳動系統、整機結構等多方面創新。

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鎢絲的多模連續拉絲技術改進要點

鎢絲生產過程中多模拉絲機的溫區長度、加熱方式、模架位置、測溫系統設置、計長顯示、收放絲裝置、排絲精度和張力調節措施等方面，都存在需不斷優化、改進的地方。

應用多模連續拉絲技術並不一定要完全排斥單模拉絲形式。無滑動的單模拉絲機在拉制高表面質量的絲材方面，有著較大優越性，況且它機動靈活，同多模拉絲機結合使用，將有助於進一步提高設備的有效利用率。

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鎢絲多模拉絲時的拉絲速度

鎢絲在多模拉絲時的變形熱效應特征(熱累積和熱釋放)和單模拉絲有很大差異，其中拉絲速度是一個相對活躍的因素。

多模拉絲時任一道次的出絲速度V為:V_n=V(d/d_n)2=V(Q/Q_n)

式中:V—最後一道的出絲速度，m/mun;
     d—最後一道的鎢絲直徑，mm;
     d_n—任意一道的鎢絲直徑，mm;
     Q—最後一道的鎢絲重量，mg;
     Q_n—任意一道的鎢絲重量，mg。

模序設計時，尤其是正常模序外成品拉制時，應充分考慮這一特征。

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鎢絲的拉絲模序設計原則

鎢絲的拉絲模序設計原則之一是注重同設備塔輪速比的適配。但目前使用的多模拉絲機所謂“定型”設備的塔輪速比並不合理，例如電熱八模機型的塔輪速比(由裏向外)是: 1.130 / 1.133 / 1.094 / 1.164 / 1.130 / 1.130 / 1.130

顯然，至少在第3至第5級塔輪的速比上存在缺陷，其他機型也存在類似不合理的情況。為此，模序設計和成套配模時應考慮這些實際情況，以保持拉絲過程中外力(拉力與反拉力)和運動(牽引與滑動)的相對均衡。

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鎢絲生產過程中拉絲模具的管理

鎢絲的成產過程中，在制訂拉絲規範時，要合理地規定每一道拉拔後的絲徑(或絲重)允差範圍。但是，在這一許可的允差範圍內並不意味著可以隨意使用拉絲模。如果對實際絲徑和所用的拉絲模不加控制，將會引起道次壓縮率忽大忽小的紊亂現象，從而給絲材性能、模耗、設備狀態帶來一系列嚴重問題。因此，必須建立按“標稱壓縮率”或“配模間隔”成套性配模的工藝措施，並要相應地建立適時或定期地成套模檢查及同步養護制度。這一工作，要有專業人員負責。

目前，我國拉絲模專業生產廠家的工藝及管理方式尚不能做到模具的特性穩定一致，鎢絲廠經拉絲使用而反復修理後往往變得更為混亂。要適應多模拉絲的技術管理要求，必須特別重視修模能力的配備並加大模具儲用總量。

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